home *** CD-ROM | disk | FTP | other *** search
/ Exame Informatica 137 / Exame Informatica 137.iso / fscommand / X-Plane.out < prev   
Encoding:
Text File  |  2005-05-30  |  95.9 KB  |  1,124 lines
  1. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  2. X-Plane, by Austin Meyer
  3. Simulating E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:United-Air.acf
  4. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  5.  
  6. x location positive aft   x force positive right     pitch/alpha pos nose up
  7. y location positive right y force positive up         roll pos right
  8. z location positive up    z force positive aft    yaw/beta pos nose right
  9.  
  10. elevator, aileron, spoiler    positive control surface up
  11. rudder                        positive control surface right
  12. drag-yaw                        positive control surface deployed
  13. pitch cyclic prop pitch        positive request nose up
  14. roll  cyclic prop pitch        positive request nose right
  15.  
  16. Finite-Wing & Element Build-Up for LEFT WING 1 :
  17.     root lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1340, Re= 0.0000 meg for B747 Root.afl.
  18.     root hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1340, Re=99.9000 meg for B747 Root.afl.
  19.     tip  lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re= 0.0000 meg for B747 Mid1.afl.
  20.     tip  hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re=99.9000 meg for B747 Mid1.afl.
  21.     Element # 1: S=  18.218 sqr mtrs, MAC=  16.16 mtrs, incidence=   2.50 deg.
  22.     Element # 2: S=  17.473 sqr mtrs, MAC=  15.50 mtrs, incidence=   2.50 deg.
  23.     Element # 3: S=  16.727 sqr mtrs, MAC=  14.84 mtrs, incidence=   2.50 deg.
  24.     Element # 4: S=  15.981 sqr mtrs, MAC=  14.18 mtrs, incidence=   2.50 deg.
  25.     Element # 5: S=  15.235 sqr mtrs, MAC=  13.52 mtrs, incidence=   2.40 deg.
  26.     Element # 6: S=  14.490 sqr mtrs, MAC=  12.85 mtrs, incidence=   2.30 deg.
  27.     Element # 7: S=  13.744 sqr mtrs, MAC=  12.19 mtrs, incidence=   2.20 deg.
  28.     Element # 8: S=  12.998 sqr mtrs, MAC=  11.53 mtrs, incidence=   2.10 deg.
  29.     Element # 9: S=  12.253 sqr mtrs, MAC=  10.87 mtrs, incidence=   2.00 deg.
  30.     Element #10: S=  11.507 sqr mtrs, MAC=  10.21 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  31.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 1  TO LEFT WING 2  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  32.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 1  TO LEFT WING 3  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  33.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 1  TO LEFT WING 4  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  34.     After any wing-joining, our semi-length        is    37.93 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  35.     After any wing-joining, our root chord         is    16.49 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  36.     After any wing-joining, our tip chord          is     4.08 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  37.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    41.36 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  38.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    37.84 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  39.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     8.38.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  40.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.25.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  41.     After any wing-joining, our washout            is     2.50.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  42.     Oswalds efficiency is therefore  0.9890, for lift-slope reduction to 81.96% of the 2-D value.
  43.     We will accomplish this by:
  44.         using coefficient data at an angle of attack that is 87.45% of actual (stall alpha=  18.30 deg),
  45.         and reducing airfoil lift coefficients to            93.72% of their 2-D value.
  46.         Based on AR and sweep, cm change is to               52.48% of the 2-D value.
  47.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      8.18% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  48.  
  49. Finite-Wing & Element Build-Up for RIGT WING 1 :
  50.     root lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1340, Re= 0.0000 meg for B747 Root.afl.
  51.     root hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1340, Re=99.9000 meg for B747 Root.afl.
  52.     tip  lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re= 0.0000 meg for B747 Mid1.afl.
  53.     tip  hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re=99.9000 meg for B747 Mid1.afl.
  54.     Element # 1: S=  18.218 sqr mtrs, MAC=  16.16 mtrs, incidence=   2.50 deg.
  55.     Element # 2: S=  17.473 sqr mtrs, MAC=  15.50 mtrs, incidence=   2.50 deg.
  56.     Element # 3: S=  16.727 sqr mtrs, MAC=  14.84 mtrs, incidence=   2.50 deg.
  57.     Element # 4: S=  15.981 sqr mtrs, MAC=  14.18 mtrs, incidence=   2.50 deg.
  58.     Element # 5: S=  15.235 sqr mtrs, MAC=  13.52 mtrs, incidence=   2.40 deg.
  59.     Element # 6: S=  14.490 sqr mtrs, MAC=  12.85 mtrs, incidence=   2.30 deg.
  60.     Element # 7: S=  13.744 sqr mtrs, MAC=  12.19 mtrs, incidence=   2.20 deg.
  61.     Element # 8: S=  12.998 sqr mtrs, MAC=  11.53 mtrs, incidence=   2.10 deg.
  62.     Element # 9: S=  12.253 sqr mtrs, MAC=  10.87 mtrs, incidence=   2.00 deg.
  63.     Element #10: S=  11.507 sqr mtrs, MAC=  10.21 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  64.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 1  TO RIGT WING 2  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  65.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 1  TO RIGT WING 3  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  66.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 1  TO RIGT WING 4  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  67.     After any wing-joining, our semi-length        is    37.93 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  68.     After any wing-joining, our root chord         is    16.49 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  69.     After any wing-joining, our tip chord          is     4.08 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  70.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    41.36 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  71.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    37.84 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  72.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     8.38.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  73.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.25.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  74.     After any wing-joining, our washout            is     2.50.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  75.     Oswalds efficiency is therefore  0.9890, for lift-slope reduction to 81.96% of the 2-D value.
  76.     We will accomplish this by:
  77.         using coefficient data at an angle of attack that is 87.45% of actual (stall alpha=  18.30 deg),
  78.         and reducing airfoil lift coefficients to            93.72% of their 2-D value.
  79.         Based on AR and sweep, cm change is to               52.48% of the 2-D value.
  80.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      8.18% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  81.  
  82. Finite-Wing & Element Build-Up for LEFT WING 2 :
  83.     root lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re= 0.0000 meg for B747 Mid1.afl.
  84.     root hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re=99.9000 meg for B747 Mid1.afl.
  85.     tip  lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re= 0.0000 meg for B747 Mid1.afl.
  86.     tip  hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re=99.9000 meg for B747 Mid1.afl.
  87.     Element # 1: S=   4.393 sqr mtrs, MAC=   9.74 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  88.     Element # 2: S=   4.273 sqr mtrs, MAC=   9.48 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  89.     Element # 3: S=   4.152 sqr mtrs, MAC=   9.21 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  90.     Element # 4: S=   4.032 sqr mtrs, MAC=   8.94 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  91.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 2  TO LEFT WING 1  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  92.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 2  TO LEFT WING 3  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  93.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 2  TO LEFT WING 4  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  94.     After any wing-joining, our semi-length        is    37.93 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  95.     After any wing-joining, our root chord         is    16.49 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  96.     After any wing-joining, our tip chord          is     4.08 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  97.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    41.36 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  98.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    37.84 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  99.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     8.38.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  100.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.25.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  101.     After any wing-joining, our washout            is     2.50.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  102.     Oswalds efficiency is therefore  0.9890, for lift-slope reduction to 81.96% of the 2-D value.
  103.     We will accomplish this by:
  104.         using coefficient data at an angle of attack that is 87.45% of actual (stall alpha=  18.30 deg),
  105.         and reducing airfoil lift coefficients to            93.72% of their 2-D value.
  106.         Based on AR and sweep, cm change is to               52.48% of the 2-D value.
  107.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      8.18% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  108.  
  109. Finite-Wing & Element Build-Up for RIGT WING 2 :
  110.     root lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re= 0.0000 meg for B747 Mid1.afl.
  111.     root hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re=99.9000 meg for B747 Mid1.afl.
  112.     tip  lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re= 0.0000 meg for B747 Mid1.afl.
  113.     tip  hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re=99.9000 meg for B747 Mid1.afl.
  114.     Element # 1: S=   4.393 sqr mtrs, MAC=   9.74 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  115.     Element # 2: S=   4.273 sqr mtrs, MAC=   9.48 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  116.     Element # 3: S=   4.152 sqr mtrs, MAC=   9.21 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  117.     Element # 4: S=   4.032 sqr mtrs, MAC=   8.94 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  118.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 2  TO RIGT WING 1  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  119.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 2  TO RIGT WING 3  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  120.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 2  TO RIGT WING 4  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  121.     After any wing-joining, our semi-length        is    37.93 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  122.     After any wing-joining, our root chord         is    16.49 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  123.     After any wing-joining, our tip chord          is     4.08 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  124.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    41.36 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  125.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    37.84 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  126.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     8.38.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  127.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.25.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  128.     After any wing-joining, our washout            is     2.50.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  129.     Oswalds efficiency is therefore  0.9890, for lift-slope reduction to 81.96% of the 2-D value.
  130.     We will accomplish this by:
  131.         using coefficient data at an angle of attack that is 87.45% of actual (stall alpha=  18.30 deg),
  132.         and reducing airfoil lift coefficients to            93.72% of their 2-D value.
  133.         Based on AR and sweep, cm change is to               52.48% of the 2-D value.
  134.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      8.18% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  135.  
  136. Finite-Wing & Element Build-Up for LEFT WING 3 :
  137.     root lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re= 0.0000 meg for B747 Mid1.afl.
  138.     root hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re=99.9000 meg for B747 Mid1.afl.
  139.     tip  lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0990, Re= 0.0000 meg for B747 Mid2.afl.
  140.     tip  hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0990, Re=99.9000 meg for B747 Mid2.afl.
  141.     Element # 1: S=   7.961 sqr mtrs, MAC=   8.66 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  142.     Element # 2: S=   7.695 sqr mtrs, MAC=   8.38 mtrs, incidence=   1.80 deg.
  143.     Element # 3: S=   7.429 sqr mtrs, MAC=   8.09 mtrs, incidence=   1.70 deg.
  144.     Element # 4: S=   7.163 sqr mtrs, MAC=   7.80 mtrs, incidence=   1.60 deg.
  145.     Element # 5: S=   6.896 sqr mtrs, MAC=   7.51 mtrs, incidence=   1.50 deg.
  146.     Element # 6: S=   6.630 sqr mtrs, MAC=   7.22 mtrs, incidence=   1.30 deg.
  147.     Element # 7: S=   6.364 sqr mtrs, MAC=   6.93 mtrs, incidence=   1.10 deg.
  148.     Element # 8: S=   6.098 sqr mtrs, MAC=   6.64 mtrs, incidence=   1.00 deg.
  149.     Element # 9: S=   5.832 sqr mtrs, MAC=   6.35 mtrs, incidence=   0.90 deg.
  150.     Element #10: S=   5.566 sqr mtrs, MAC=   6.06 mtrs, incidence=   0.80 deg.
  151.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 3  TO LEFT WING 2  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  152.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 3  TO LEFT WING 4  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  153.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 3  TO LEFT WING 1  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  154.     After any wing-joining, our semi-length        is    37.93 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  155.     After any wing-joining, our root chord         is    16.49 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  156.     After any wing-joining, our tip chord          is     4.08 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  157.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    41.36 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  158.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    37.84 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  159.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     8.38.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  160.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.25.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  161.     After any wing-joining, our washout            is     2.50.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  162.     Oswalds efficiency is therefore  0.9890, for lift-slope reduction to 81.96% of the 2-D value.
  163.     We will accomplish this by:
  164.         using coefficient data at an angle of attack that is 87.45% of actual (stall alpha=  18.30 deg),
  165.         and reducing airfoil lift coefficients to            93.72% of their 2-D value.
  166.         Based on AR and sweep, cm change is to               52.48% of the 2-D value.
  167.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      8.18% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  168.  
  169. Finite-Wing & Element Build-Up for RIGT WING 3 :
  170.     root lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re= 0.0000 meg for B747 Mid1.afl.
  171.     root hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.1080, Re=99.9000 meg for B747 Mid1.afl.
  172.     tip  lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0990, Re= 0.0000 meg for B747 Mid2.afl.
  173.     tip  hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0990, Re=99.9000 meg for B747 Mid2.afl.
  174.     Element # 1: S=   7.961 sqr mtrs, MAC=   8.66 mtrs, incidence=   1.90 deg.
  175.     Element # 2: S=   7.695 sqr mtrs, MAC=   8.38 mtrs, incidence=   1.80 deg.
  176.     Element # 3: S=   7.429 sqr mtrs, MAC=   8.09 mtrs, incidence=   1.70 deg.
  177.     Element # 4: S=   7.163 sqr mtrs, MAC=   7.80 mtrs, incidence=   1.60 deg.
  178.     Element # 5: S=   6.896 sqr mtrs, MAC=   7.51 mtrs, incidence=   1.50 deg.
  179.     Element # 6: S=   6.630 sqr mtrs, MAC=   7.22 mtrs, incidence=   1.30 deg.
  180.     Element # 7: S=   6.364 sqr mtrs, MAC=   6.93 mtrs, incidence=   1.10 deg.
  181.     Element # 8: S=   6.098 sqr mtrs, MAC=   6.64 mtrs, incidence=   1.00 deg.
  182.     Element # 9: S=   5.832 sqr mtrs, MAC=   6.35 mtrs, incidence=   0.90 deg.
  183.     Element #10: S=   5.566 sqr mtrs, MAC=   6.06 mtrs, incidence=   0.80 deg.
  184.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 3  TO RIGT WING 2  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  185.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 3  TO RIGT WING 4  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  186.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 3  TO RIGT WING 1  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  187.     After any wing-joining, our semi-length        is    37.93 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  188.     After any wing-joining, our root chord         is    16.49 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  189.     After any wing-joining, our tip chord          is     4.08 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  190.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    41.36 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  191.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    37.84 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  192.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     8.38.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  193.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.25.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  194.     After any wing-joining, our washout            is     2.50.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  195.     Oswalds efficiency is therefore  0.9890, for lift-slope reduction to 81.96% of the 2-D value.
  196.     We will accomplish this by:
  197.         using coefficient data at an angle of attack that is 87.45% of actual (stall alpha=  18.30 deg),
  198.         and reducing airfoil lift coefficients to            93.72% of their 2-D value.
  199.         Based on AR and sweep, cm change is to               52.48% of the 2-D value.
  200.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      8.18% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  201.  
  202. Finite-Wing & Element Build-Up for LEFT WING 4 :
  203.     root lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0990, Re= 0.0000 meg for B747 Mid2.afl.
  204.     root hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0990, Re=99.9000 meg for B747 Mid2.afl.
  205.     tip  lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for B747 Tip.afl.
  206.     tip  hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for B747 Tip.afl.
  207.     Element # 1: S=   4.486 sqr mtrs, MAC=   5.82 mtrs, incidence=   0.80 deg.
  208.     Element # 2: S=   4.345 sqr mtrs, MAC=   5.64 mtrs, incidence=   0.70 deg.
  209.     Element # 3: S=   4.205 sqr mtrs, MAC=   5.46 mtrs, incidence=   0.50 deg.
  210.     Element # 4: S=   4.064 sqr mtrs, MAC=   5.27 mtrs, incidence=   0.40 deg.
  211.     Element # 5: S=   3.923 sqr mtrs, MAC=   5.09 mtrs, incidence=   0.30 deg.
  212.     Element # 6: S=   3.782 sqr mtrs, MAC=   4.91 mtrs, incidence=   0.20 deg.
  213.     Element # 7: S=   3.641 sqr mtrs, MAC=   4.72 mtrs, incidence=   0.10 deg.
  214.     Element # 8: S=   3.500 sqr mtrs, MAC=   4.54 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  215.     Element # 9: S=   3.359 sqr mtrs, MAC=   4.36 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  216.     Element #10: S=   3.218 sqr mtrs, MAC=   4.18 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  217.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 4  TO LEFT WING 3  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  218.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 4  TO LEFT WING 2  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  219.     NOTE! I AM JOINING LEFT WING 4  TO LEFT WING 1  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  220.     After any wing-joining, our semi-length        is    37.93 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  221.     After any wing-joining, our root chord         is    16.49 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  222.     After any wing-joining, our tip chord          is     4.08 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  223.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    41.36 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  224.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    37.84 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  225.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     8.38.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  226.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.25.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  227.     After any wing-joining, our washout            is     2.50.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  228.     Oswalds efficiency is therefore  0.9890, for lift-slope reduction to 81.96% of the 2-D value.
  229.     We will accomplish this by:
  230.         using coefficient data at an angle of attack that is 87.45% of actual (stall alpha=  18.30 deg),
  231.         and reducing airfoil lift coefficients to            93.72% of their 2-D value.
  232.         Based on AR and sweep, cm change is to               52.48% of the 2-D value.
  233.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      8.18% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  234.  
  235. Finite-Wing & Element Build-Up for RIGT WING 4 :
  236.     root lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0990, Re= 0.0000 meg for B747 Mid2.afl.
  237.     root hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0990, Re=99.9000 meg for B747 Mid2.afl.
  238.     tip  lo Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for B747 Tip.afl.
  239.     tip  hi Re: alphamax=  16.00 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for B747 Tip.afl.
  240.     Element # 1: S=   4.486 sqr mtrs, MAC=   5.82 mtrs, incidence=   0.80 deg.
  241.     Element # 2: S=   4.345 sqr mtrs, MAC=   5.64 mtrs, incidence=   0.70 deg.
  242.     Element # 3: S=   4.205 sqr mtrs, MAC=   5.46 mtrs, incidence=   0.50 deg.
  243.     Element # 4: S=   4.064 sqr mtrs, MAC=   5.27 mtrs, incidence=   0.40 deg.
  244.     Element # 5: S=   3.923 sqr mtrs, MAC=   5.09 mtrs, incidence=   0.30 deg.
  245.     Element # 6: S=   3.782 sqr mtrs, MAC=   4.91 mtrs, incidence=   0.20 deg.
  246.     Element # 7: S=   3.641 sqr mtrs, MAC=   4.72 mtrs, incidence=   0.10 deg.
  247.     Element # 8: S=   3.500 sqr mtrs, MAC=   4.54 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  248.     Element # 9: S=   3.359 sqr mtrs, MAC=   4.36 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  249.     Element #10: S=   3.218 sqr mtrs, MAC=   4.18 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  250.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 4  TO RIGT WING 3  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  251.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 4  TO RIGT WING 2  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  252.     NOTE! I AM JOINING RIGT WING 4  TO RIGT WING 1  (through any intermediate wings) TO FORM ONE CONTINUOUS WING!
  253.     After any wing-joining, our semi-length        is    37.93 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  254.     After any wing-joining, our root chord         is    16.49 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  255.     After any wing-joining, our tip chord          is     4.08 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  256.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    41.36 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  257.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    37.84 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  258.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     8.38.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  259.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.25.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  260.     After any wing-joining, our washout            is     2.50.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  261.     Oswalds efficiency is therefore  0.9890, for lift-slope reduction to 81.96% of the 2-D value.
  262.     We will accomplish this by:
  263.         using coefficient data at an angle of attack that is 87.45% of actual (stall alpha=  18.30 deg),
  264.         and reducing airfoil lift coefficients to            93.72% of their 2-D value.
  265.         Based on AR and sweep, cm change is to               52.48% of the 2-D value.
  266.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      8.18% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  267.  
  268. Finite-Wing & Element Build-Up for LEFT H-STAB :
  269.     root lo Re: alphamax=  15.00 deg, trat= 0.0850, Re= 0.0000 meg for Horz Stab.afl.
  270.     root hi Re: alphamax=  15.00 deg, trat= 0.0850, Re=99.9000 meg for Horz Stab.afl.
  271.     tip  lo Re: alphamax=  15.00 deg, trat= 0.0850, Re= 0.0000 meg for Horz Stab.afl.
  272.     tip  hi Re: alphamax=  15.00 deg, trat= 0.0850, Re=99.9000 meg for Horz Stab.afl.
  273.     Element # 1: S=  14.721 sqr mtrs, MAC=   9.30 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  274.     Element # 2: S=  13.066 sqr mtrs, MAC=   8.26 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  275.     Element # 3: S=  11.410 sqr mtrs, MAC=   7.21 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  276.     Element # 4: S=   9.754 sqr mtrs, MAC=   6.17 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  277.     Element # 5: S=   8.099 sqr mtrs, MAC=   5.13 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  278.     Element # 6: S=   6.443 sqr mtrs, MAC=   4.09 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  279.     Element # 7: S=   4.787 sqr mtrs, MAC=   3.05 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  280.     After any wing-joining, our semi-length        is    13.96 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  281.     After any wing-joining, our root chord         is     9.81 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  282.     After any wing-joining, our tip chord          is     2.50 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  283.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    42.91 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  284.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    37.40 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  285.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     4.53.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  286.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.25.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  287.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  288.     Oswalds efficiency is therefore  0.9919, for lift-slope reduction to 71.15% of the 2-D value.
  289.     We will accomplish this by:
  290.         using coefficient data at an angle of attack that is 79.35% of actual (stall alpha=  18.90 deg),
  291.         and reducing airfoil lift coefficients to            89.67% of their 2-D value.
  292.         Based on AR and sweep, cm change is to               46.73% of the 2-D value.
  293.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      28.30% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  294.  
  295. Finite-Wing & Element Build-Up for RIGT H-STAB :
  296.     root lo Re: alphamax=  15.00 deg, trat= 0.0850, Re= 0.0000 meg for Horz Stab.afl.
  297.     root hi Re: alphamax=  15.00 deg, trat= 0.0850, Re=99.9000 meg for Horz Stab.afl.
  298.     tip  lo Re: alphamax=  15.00 deg, trat= 0.0850, Re= 0.0000 meg for Horz Stab.afl.
  299.     tip  hi Re: alphamax=  15.00 deg, trat= 0.0850, Re=99.9000 meg for Horz Stab.afl.
  300.     Element # 1: S=  14.721 sqr mtrs, MAC=   9.30 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  301.     Element # 2: S=  13.066 sqr mtrs, MAC=   8.26 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  302.     Element # 3: S=  11.410 sqr mtrs, MAC=   7.21 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  303.     Element # 4: S=   9.754 sqr mtrs, MAC=   6.17 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  304.     Element # 5: S=   8.099 sqr mtrs, MAC=   5.13 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  305.     Element # 6: S=   6.443 sqr mtrs, MAC=   4.09 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  306.     Element # 7: S=   4.787 sqr mtrs, MAC=   3.05 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  307.     After any wing-joining, our semi-length        is    13.96 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  308.     After any wing-joining, our root chord         is     9.81 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  309.     After any wing-joining, our tip chord          is     2.50 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  310.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    42.91 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  311.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    37.40 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  312.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     4.53.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  313.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.25.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  314.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  315.     Oswalds efficiency is therefore  0.9919, for lift-slope reduction to 71.15% of the 2-D value.
  316.     We will accomplish this by:
  317.         using coefficient data at an angle of attack that is 79.35% of actual (stall alpha=  18.90 deg),
  318.         and reducing airfoil lift coefficients to            89.67% of their 2-D value.
  319.         Based on AR and sweep, cm change is to               46.73% of the 2-D value.
  320.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      28.30% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  321.  
  322. Finite-Wing & Element Build-Up for VERT STAB 1 :
  323.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  324.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  325.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  326.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  327.     Element # 1: S=   2.477 sqr mtrs, MAC=   9.13 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  328.     Element # 2: S=   2.317 sqr mtrs, MAC=   8.54 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  329.     Element # 3: S=   2.158 sqr mtrs, MAC=   7.96 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  330.     Element # 4: S=   1.999 sqr mtrs, MAC=   7.37 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  331.     After any wing-joining, our semi-length        is     2.41 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  332.     After any wing-joining, our root chord         is     9.42 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  333.     After any wing-joining, our tip chord          is     7.07 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  334.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    68.36 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  335.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    63.20 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  336.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     0.58.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  337.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.75.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  338.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  339.     Oswalds efficiency is therefore  0.9773, for lift-slope reduction to 23.84% of the 2-D value.
  340.     We will accomplish this by:
  341.         using coefficient data at an angle of attack that is 35.25% of actual (stall alpha=  38.30 deg),
  342.         and reducing airfoil lift coefficients to            67.63% of their 2-D value.
  343.         Based on AR and sweep, cm change is to               7.99% of the 2-D value.
  344.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      24.70% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  345.  
  346. Finite-Wing & Element Build-Up for VERT STAB 2 :
  347.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.1200, Re= 0.0000 meg for NACA 0012 (symmetrical).afl.
  348.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.1200, Re=99.9000 meg for NACA 0012 (symmetrical).afl.
  349.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  350.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  351.     Element # 1: S=  11.757 sqr mtrs, MAC=  11.59 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  352.     Element # 2: S=  10.949 sqr mtrs, MAC=  10.79 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  353.     Element # 3: S=  10.141 sqr mtrs, MAC=  10.00 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  354.     Element # 4: S=   9.334 sqr mtrs, MAC=   9.20 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  355.     Element # 5: S=   8.526 sqr mtrs, MAC=   8.41 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  356.     Element # 6: S=   7.719 sqr mtrs, MAC=   7.61 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  357.     Element # 7: S=   6.911 sqr mtrs, MAC=   6.82 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  358.     Element # 8: S=   6.103 sqr mtrs, MAC=   6.02 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  359.     Element # 9: S=   5.296 sqr mtrs, MAC=   5.23 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  360.     Element #10: S=   4.488 sqr mtrs, MAC=   4.43 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  361.     After any wing-joining, our semi-length        is    14.33 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  362.     After any wing-joining, our root chord         is    11.98 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  363.     After any wing-joining, our tip chord          is     4.02 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  364.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    50.02 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  365.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    44.90 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  366.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     3.58.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  367.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.34.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  368.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  369.     Oswalds efficiency is therefore  0.9824, for lift-slope reduction to 65.87% of the 2-D value.
  370.     We will accomplish this by:
  371.         using coefficient data at an angle of attack that is 75.19% of actual (stall alpha=  17.95 deg),
  372.         and reducing airfoil lift coefficients to            87.60% of their 2-D value.
  373.         Based on AR and sweep, cm change is to               35.96% of the 2-D value.
  374.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      34.52% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  375.  
  376. Finite-Wing & Element Build-Up for MISC WING 1 :
  377.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  378.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  379.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  380.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  381.     Element # 1: S=   0.060 sqr mtrs, MAC=   0.24 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  382.     Element # 2: S=   0.040 sqr mtrs, MAC=   0.16 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  383.     After any wing-joining, our semi-length        is     0.61 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  384.     After any wing-joining, our root chord         is     0.27 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  385.     After any wing-joining, our tip chord          is     0.12 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  386.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    36.87 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  387.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    34.00 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  388.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     6.15.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  389.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.44.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  390.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  391.     Oswalds efficiency is therefore  0.9814, for lift-slope reduction to 76.81% of the 2-D value.
  392.     We will accomplish this by:
  393.         using coefficient data at an angle of attack that is 83.65% of actual (stall alpha=  16.14 deg),
  394.         and reducing airfoil lift coefficients to            91.82% of their 2-D value.
  395.         Based on AR and sweep, cm change is to               54.14% of the 2-D value.
  396.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      12.76% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  397.  
  398. Finite-Wing & Element Build-Up for MISC WING 2 :
  399.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  400.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  401.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  402.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  403.     Element # 1: S=   0.057 sqr mtrs, MAC=   0.24 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  404.     Element # 2: S=   0.038 sqr mtrs, MAC=   0.16 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  405.     After any wing-joining, our semi-length        is     0.58 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  406.     After any wing-joining, our root chord         is     0.27 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  407.     After any wing-joining, our tip chord          is     0.12 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  408.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    37.01 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  409.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    34.00 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  410.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     5.85.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  411.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.44.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  412.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  413.     Oswalds efficiency is therefore  0.9822, for lift-slope reduction to 75.89% of the 2-D value.
  414.     We will accomplish this by:
  415.         using coefficient data at an angle of attack that is 82.96% of actual (stall alpha=  16.27 deg),
  416.         and reducing airfoil lift coefficients to            91.48% of their 2-D value.
  417.         Based on AR and sweep, cm change is to               53.54% of the 2-D value.
  418.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      13.83% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  419.  
  420. Finite-Wing & Element Build-Up for MISC WING 3 :
  421.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  422.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  423.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  424.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  425.     Element # 1: S=   0.027 sqr mtrs, MAC=   0.28 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  426.     Element # 2: S=   0.021 sqr mtrs, MAC=   0.21 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  427.     After any wing-joining, our semi-length        is     0.30 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  428.     After any wing-joining, our root chord         is     0.30 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  429.     After any wing-joining, our tip chord          is     0.18 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  430.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    53.42 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  431.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    50.00 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  432.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     2.50.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  433.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.60.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  434.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  435.     Oswalds efficiency is therefore  0.9651, for lift-slope reduction to 56.95% of the 2-D value.
  436.     We will accomplish this by:
  437.         using coefficient data at an angle of attack that is 67.86% of actual (stall alpha=  19.90 deg),
  438.         and reducing airfoil lift coefficients to            83.93% of their 2-D value.
  439.         Based on AR and sweep, cm change is to               27.29% of the 2-D value.
  440.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      25.95% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  441.  
  442. Finite-Wing & Element Build-Up for MISC WING 5 :
  443.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  444.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  445.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  446.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  447.     Element # 1: S=   0.045 sqr mtrs, MAC=   0.28 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  448.     Element # 2: S=   0.035 sqr mtrs, MAC=   0.21 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  449.     After any wing-joining, our semi-length        is     0.49 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  450.     After any wing-joining, our root chord         is     0.30 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  451.     After any wing-joining, our tip chord          is     0.18 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  452.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    50.29 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  453.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    48.00 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  454.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     4.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  455.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.60.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  456.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  457.     Oswalds efficiency is therefore  0.9532, for lift-slope reduction to 67.64% of the 2-D value.
  458.     We will accomplish this by:
  459.         using coefficient data at an angle of attack that is 76.60% of actual (stall alpha=  17.62 deg),
  460.         and reducing airfoil lift coefficients to            88.30% of their 2-D value.
  461.         Based on AR and sweep, cm change is to               33.55% of the 2-D value.
  462.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      19.55% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  463.  
  464. Finite-Wing & Element Build-Up for MISC WING 6 :
  465.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  466.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  467.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  468.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  469.     Element # 1: S=   0.032 sqr mtrs, MAC=   0.28 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  470.     Element # 2: S=   0.025 sqr mtrs, MAC=   0.21 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  471.     After any wing-joining, our semi-length        is     0.37 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  472.     After any wing-joining, our root chord         is     0.30 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  473.     After any wing-joining, our tip chord          is     0.18 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  474.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    52.88 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  475.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    50.00 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  476.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     3.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  477.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.60.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  478.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  479.     Oswalds efficiency is therefore  0.9596, for lift-slope reduction to 61.22% of the 2-D value.
  480.     We will accomplish this by:
  481.         using coefficient data at an angle of attack that is 71.42% of actual (stall alpha=  18.90 deg),
  482.         and reducing airfoil lift coefficients to            85.71% of their 2-D value.
  483.         Based on AR and sweep, cm change is to               28.92% of the 2-D value.
  484.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      23.98% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  485.  
  486. Finite-Wing & Element Build-Up for MISC WING 7 :
  487.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  488.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  489.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  490.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  491.     Element # 1: S=   2.494 sqr mtrs, MAC=   2.58 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  492.     Element # 2: S=   1.663 sqr mtrs, MAC=   1.74 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  493.     After any wing-joining, our semi-length        is     3.11 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  494.     After any wing-joining, our root chord         is     2.99 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  495.     After any wing-joining, our tip chord          is     1.28 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  496.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    55.64 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  497.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    51.20 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  498.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     2.91.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  499.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.43.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  500.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  501.     Oswalds efficiency is therefore  0.9718, for lift-slope reduction to 60.83% of the 2-D value.
  502.     We will accomplish this by:
  503.         using coefficient data at an angle of attack that is 71.10% of actual (stall alpha=  18.99 deg),
  504.         and reducing airfoil lift coefficients to            85.55% of their 2-D value.
  505.         Based on AR and sweep, cm change is to               27.46% of the 2-D value.
  506.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      36.49% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  507.  
  508. Finite-Wing & Element Build-Up for MISC WING 8 :
  509.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  510.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  511.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  512.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  513.     Element # 1: S=   2.494 sqr mtrs, MAC=   2.58 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  514.     Element # 2: S=   1.663 sqr mtrs, MAC=   1.74 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  515.     After any wing-joining, our semi-length        is     3.11 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  516.     After any wing-joining, our root chord         is     2.99 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  517.     After any wing-joining, our tip chord          is     1.28 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  518.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    55.64 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  519.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    51.20 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  520.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     2.91.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  521.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.43.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  522.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  523.     Oswalds efficiency is therefore  0.9718, for lift-slope reduction to 60.83% of the 2-D value.
  524.     We will accomplish this by:
  525.         using coefficient data at an angle of attack that is 71.10% of actual (stall alpha=  18.99 deg),
  526.         and reducing airfoil lift coefficients to            85.55% of their 2-D value.
  527.         Based on AR and sweep, cm change is to               27.46% of the 2-D value.
  528.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      36.49% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  529.  
  530. Finite-Wing & Element Build-Up for ENG PYLN 1a :
  531.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  532.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  533.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  534.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  535.     Element # 1: S=   7.302 sqr mtrs, MAC=   6.70 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  536.     After any wing-joining, our semi-length        is     4.51 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  537.     After any wing-joining, our root chord         is     7.99 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  538.     After any wing-joining, our tip chord          is     5.21 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  539.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    77.68 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  540.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    75.80 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  541.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     1.37.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  542.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.65.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  543.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  544.     Oswalds efficiency is therefore  0.9673, for lift-slope reduction to 42.03% of the 2-D value.
  545.     We will accomplish this by:
  546.         using coefficient data at an angle of attack that is 54.44% of actual (stall alpha=  24.80 deg),
  547.         and reducing airfoil lift coefficients to            77.22% of their 2-D value.
  548.         Based on AR and sweep, cm change is to               4.43% of the 2-D value.
  549.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      31.56% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  550.  
  551. Finite-Wing & Element Build-Up for ENG PYLN 2a :
  552.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  553.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  554.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  555.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  556.     Element # 1: S=   7.302 sqr mtrs, MAC=   6.70 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  557.     After any wing-joining, our semi-length        is     4.51 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  558.     After any wing-joining, our root chord         is     7.99 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  559.     After any wing-joining, our tip chord          is     5.21 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  560.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    77.68 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  561.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    75.80 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  562.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     1.37.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  563.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.65.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  564.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  565.     Oswalds efficiency is therefore  0.9673, for lift-slope reduction to 42.03% of the 2-D value.
  566.     We will accomplish this by:
  567.         using coefficient data at an angle of attack that is 54.44% of actual (stall alpha=  24.80 deg),
  568.         and reducing airfoil lift coefficients to            77.22% of their 2-D value.
  569.         Based on AR and sweep, cm change is to               4.43% of the 2-D value.
  570.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      31.56% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  571.  
  572. Finite-Wing & Element Build-Up for ENG PYLN 3a :
  573.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  574.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  575.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  576.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  577.     Element # 1: S=   7.302 sqr mtrs, MAC=   6.70 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  578.     After any wing-joining, our semi-length        is     4.51 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  579.     After any wing-joining, our root chord         is     7.99 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  580.     After any wing-joining, our tip chord          is     5.21 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  581.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    77.68 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  582.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    75.80 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  583.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     1.37.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  584.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.65.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  585.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  586.     Oswalds efficiency is therefore  0.9673, for lift-slope reduction to 42.03% of the 2-D value.
  587.     We will accomplish this by:
  588.         using coefficient data at an angle of attack that is 54.44% of actual (stall alpha=  24.80 deg),
  589.         and reducing airfoil lift coefficients to            77.22% of their 2-D value.
  590.         Based on AR and sweep, cm change is to               4.43% of the 2-D value.
  591.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      31.56% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  592.  
  593. Finite-Wing & Element Build-Up for ENG PYLN 4a :
  594.     root lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  595.     root hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  596.     tip  lo Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re= 0.0000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  597.     tip  hi Re: alphamax=  13.50 deg, trat= 0.0900, Re=99.9000 meg for NACA 0009 (symmetrical).afl.
  598.     Element # 1: S=   7.302 sqr mtrs, MAC=   6.70 mtrs, incidence=   0.00 deg.
  599.     After any wing-joining, our semi-length        is     4.51 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  600.     After any wing-joining, our root chord         is     7.99 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  601.     After any wing-joining, our tip chord          is     5.21 mtrs. (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  602.     After any wing-joining, our leading-edge sweep is    77.68 deg.  (for purposes of                                Delta-Wing factor determination only)
  603.     After any wing-joining, our mean aero     sweep is    75.80 deg.  (for purposes of Oswalds Efficiency                              determination only)
  604.     After any wing-joining, our aspect ratio       is     1.37.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  605.     After any wing-joining, our taper ratio        is     0.65.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  606.     After any wing-joining, our washout            is     0.00.      (for purposes of Oswalds Efficiency and Delta-Wing factor determination only)
  607.     Oswalds efficiency is therefore  0.9673, for lift-slope reduction to 42.03% of the 2-D value.
  608.     We will accomplish this by:
  609.         using coefficient data at an angle of attack that is 54.44% of actual (stall alpha=  24.80 deg),
  610.         and reducing airfoil lift coefficients to            77.22% of their 2-D value.
  611.         Based on AR and sweep, cm change is to               4.43% of the 2-D value.
  612.         Based on AR and TR, aerodynamic center is moved      31.56% of the way from the the 25% chord to the 50% chord.
  613.  
  614. The frontal          area of the FUSELAGE     is   38.451 square meters.
  615. The side             area of the FUSELAGE     is  422.070 square meters.
  616. The top              area of the FUSELAGE     is  370.716 square meters.
  617. The total wetted     area of the FUSELAGE     is 1257.547 square meters.
  618. The lateral      centroid of the FUSELAGE     is at    0.00 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  619. The vertical     centroid of the FUSELAGE     is at    1.12 meters from the CG, which is    0.21 meters from the reference point of this part.
  620. The longitudinal centroid of the FUSELAGE     is at    2.77 meters from the CG, which is   32.03 meters from the reference point of this part.
  621.  
  622. The frontal          area of the MISC BODY 1  is   25.733 square meters.
  623. The side             area of the MISC BODY 1  is  114.464 square meters.
  624. The top              area of the MISC BODY 1  is  165.394 square meters.
  625. The total wetted     area of the MISC BODY 1  is  468.725 square meters.
  626. The lateral      centroid of the MISC BODY 1  is at   -0.00 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  627. The vertical     centroid of the MISC BODY 1  is at   -0.88 meters from the CG, which is    1.25 meters from the reference point of this part.
  628. The longitudinal centroid of the MISC BODY 1  is at    0.32 meters from the CG, which is   29.89 meters from the reference point of this part.
  629.  
  630. The frontal          area of the MISC BODY 2  is    0.407 square meters.
  631. The side             area of the MISC BODY 2  is    0.598 square meters.
  632. The top              area of the MISC BODY 2  is    0.791 square meters.
  633. The total wetted     area of the MISC BODY 2  is    3.418 square meters.
  634. The lateral      centroid of the MISC BODY 2  is at    0.00 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  635. The vertical     centroid of the MISC BODY 2  is at   -1.84 meters from the CG, which is   -0.04 meters from the reference point of this part.
  636. The longitudinal centroid of the MISC BODY 2  is at  -20.63 meters from the CG, which is    0.89 meters from the reference point of this part.
  637.  
  638. The frontal          area of the MISC BODY 3  is    0.056 square meters.
  639. The side             area of the MISC BODY 3  is    0.067 square meters.
  640. The top              area of the MISC BODY 3  is    0.181 square meters.
  641. The total wetted     area of the MISC BODY 3  is    0.841 square meters.
  642. The lateral      centroid of the MISC BODY 3  is at    0.00 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  643. The vertical     centroid of the MISC BODY 3  is at   -1.87 meters from the CG, which is   -0.08 meters from the reference point of this part.
  644. The longitudinal centroid of the MISC BODY 3  is at  -20.32 meters from the CG, which is    1.19 meters from the reference point of this part.
  645.  
  646. The frontal          area of the MISC BODY 4  is    0.104 square meters.
  647. The side             area of the MISC BODY 4  is    0.100 square meters.
  648. The top              area of the MISC BODY 4  is    0.269 square meters.
  649. The total wetted     area of the MISC BODY 4  is    0.728 square meters.
  650. The lateral      centroid of the MISC BODY 4  is at    0.00 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  651. The vertical     centroid of the MISC BODY 4  is at    4.17 meters from the CG, which is    0.06 meters from the reference point of this part.
  652. The longitudinal centroid of the MISC BODY 4  is at    2.27 meters from the CG, which is    0.32 meters from the reference point of this part.
  653.  
  654. The frontal          area of the MISC BODY 5  is    0.129 square meters.
  655. The side             area of the MISC BODY 5  is    0.409 square meters.
  656. The top              area of the MISC BODY 5  is    0.653 square meters.
  657. The total wetted     area of the MISC BODY 5  is    1.948 square meters.
  658. The lateral      centroid of the MISC BODY 5  is at    0.00 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  659. The vertical     centroid of the MISC BODY 5  is at    4.15 meters from the CG, which is    0.10 meters from the reference point of this part.
  660. The longitudinal centroid of the MISC BODY 5  is at   11.25 meters from the CG, which is    0.73 meters from the reference point of this part.
  661.  
  662. The frontal          area of the MISC BODY 6  is    0.120 square meters.
  663. The side             area of the MISC BODY 6  is    0.957 square meters.
  664. The top              area of the MISC BODY 6  is    1.193 square meters.
  665. The total wetted     area of the MISC BODY 6  is    4.192 square meters.
  666. The lateral      centroid of the MISC BODY 6  is at    5.19 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  667. The vertical     centroid of the MISC BODY 6  is at   -1.39 meters from the CG, which is   -0.13 meters from the reference point of this part.
  668. The longitudinal centroid of the MISC BODY 6  is at    3.54 meters from the CG, which is    1.11 meters from the reference point of this part.
  669.  
  670. The frontal          area of the MISC BODY 7  is    0.120 square meters.
  671. The side             area of the MISC BODY 7  is    0.957 square meters.
  672. The top              area of the MISC BODY 7  is    1.193 square meters.
  673. The total wetted     area of the MISC BODY 7  is    4.192 square meters.
  674. The lateral      centroid of the MISC BODY 7  is at   -5.19 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  675. The vertical     centroid of the MISC BODY 7  is at   -1.39 meters from the CG, which is   -0.13 meters from the reference point of this part.
  676. The longitudinal centroid of the MISC BODY 7  is at    3.54 meters from the CG, which is    1.11 meters from the reference point of this part.
  677.  
  678. The frontal          area of the MISC BODY 8  is    0.015 square meters.
  679. The side             area of the MISC BODY 8  is    0.118 square meters.
  680. The top              area of the MISC BODY 8  is    0.115 square meters.
  681. The total wetted     area of the MISC BODY 8  is    0.369 square meters.
  682. The lateral      centroid of the MISC BODY 8  is at  -28.53 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  683. The vertical     centroid of the MISC BODY 8  is at    1.59 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  684. The longitudinal centroid of the MISC BODY 8  is at   17.76 meters from the CG, which is    0.08 meters from the reference point of this part.
  685.  
  686. The frontal          area of the MISC BODY 9  is    0.015 square meters.
  687. The side             area of the MISC BODY 9  is    0.118 square meters.
  688. The top              area of the MISC BODY 9  is    0.115 square meters.
  689. The total wetted     area of the MISC BODY 9  is    0.369 square meters.
  690. The lateral      centroid of the MISC BODY 9  is at   28.53 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  691. The vertical     centroid of the MISC BODY 9  is at    1.59 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  692. The longitudinal centroid of the MISC BODY 9  is at   17.76 meters from the CG, which is    0.08 meters from the reference point of this part.
  693.  
  694. The frontal          area of the MISC BODY 10 is    0.344 square meters.
  695. The side             area of the MISC BODY 10 is    0.460 square meters.
  696. The top              area of the MISC BODY 10 is    0.870 square meters.
  697. The total wetted     area of the MISC BODY 10 is    3.466 square meters.
  698. The lateral      centroid of the MISC BODY 10 is at   -0.00 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  699. The vertical     centroid of the MISC BODY 10 is at    3.07 meters from the CG, which is    0.01 meters from the reference point of this part.
  700. The longitudinal centroid of the MISC BODY 10 is at   38.67 meters from the CG, which is   -0.10 meters from the reference point of this part.
  701.  
  702. The frontal          area of the MISC BODY 11 is    0.007 square meters.
  703. The side             area of the MISC BODY 11 is    0.115 square meters.
  704. The top              area of the MISC BODY 11 is    0.114 square meters.
  705. The total wetted     area of the MISC BODY 11 is    0.380 square meters.
  706. The lateral      centroid of the MISC BODY 11 is at   -0.67 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  707. The vertical     centroid of the MISC BODY 11 is at   -1.80 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  708. The longitudinal centroid of the MISC BODY 11 is at  -20.91 meters from the CG, which is    0.60 meters from the reference point of this part.
  709.  
  710. The frontal          area of the MISC BODY 12 is    0.007 square meters.
  711. The side             area of the MISC BODY 12 is    0.115 square meters.
  712. The top              area of the MISC BODY 12 is    0.114 square meters.
  713. The total wetted     area of the MISC BODY 12 is    0.380 square meters.
  714. The lateral      centroid of the MISC BODY 12 is at    0.67 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  715. The vertical     centroid of the MISC BODY 12 is at   -1.80 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  716. The longitudinal centroid of the MISC BODY 12 is at  -20.91 meters from the CG, which is    0.60 meters from the reference point of this part.
  717.  
  718. The frontal          area of the MISC BODY 13 is    0.104 square meters.
  719. The side             area of the MISC BODY 13 is    0.100 square meters.
  720. The top              area of the MISC BODY 13 is    0.269 square meters.
  721. The total wetted     area of the MISC BODY 13 is    0.728 square meters.
  722. The lateral      centroid of the MISC BODY 13 is at    0.00 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  723. The vertical     centroid of the MISC BODY 13 is at    4.17 meters from the CG, which is    0.06 meters from the reference point of this part.
  724. The longitudinal centroid of the MISC BODY 13 is at    3.15 meters from the CG, which is    0.32 meters from the reference point of this part.
  725.  
  726. The frontal          area of the NACELLE 1    is    7.161 square meters.
  727. The side             area of the NACELLE 1    is   18.826 square meters.
  728. The top              area of the NACELLE 1    is   21.893 square meters.
  729. The total wetted     area of the NACELLE 1    is   79.185 square meters.
  730. The lateral      centroid of the NACELLE 1    is at  -21.06 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  731. The vertical     centroid of the NACELLE 1    is at   -1.49 meters from the CG, which is    0.07 meters from the reference point of this part.
  732. The longitudinal centroid of the NACELLE 1    is at    5.40 meters from the CG, which is   -3.68 meters from the reference point of this part.
  733.  
  734. The frontal          area of the NACELLE 2    is    7.161 square meters.
  735. The side             area of the NACELLE 2    is   18.826 square meters.
  736. The top              area of the NACELLE 2    is   21.893 square meters.
  737. The total wetted     area of the NACELLE 2    is   79.185 square meters.
  738. The lateral      centroid of the NACELLE 2    is at  -11.92 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  739. The vertical     centroid of the NACELLE 2    is at   -2.37 meters from the CG, which is    0.07 meters from the reference point of this part.
  740. The longitudinal centroid of the NACELLE 2    is at   -3.68 meters from the CG, which is   -3.68 meters from the reference point of this part.
  741.  
  742. The frontal          area of the NACELLE 3    is    7.161 square meters.
  743. The side             area of the NACELLE 3    is   18.826 square meters.
  744. The top              area of the NACELLE 3    is   21.893 square meters.
  745. The total wetted     area of the NACELLE 3    is   79.185 square meters.
  746. The lateral      centroid of the NACELLE 3    is at   11.92 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  747. The vertical     centroid of the NACELLE 3    is at   -2.37 meters from the CG, which is    0.07 meters from the reference point of this part.
  748. The longitudinal centroid of the NACELLE 3    is at   -3.68 meters from the CG, which is   -3.68 meters from the reference point of this part.
  749.  
  750. The frontal          area of the NACELLE 4    is    7.161 square meters.
  751. The side             area of the NACELLE 4    is   18.826 square meters.
  752. The top              area of the NACELLE 4    is   21.893 square meters.
  753. The total wetted     area of the NACELLE 4    is   79.185 square meters.
  754. The lateral      centroid of the NACELLE 4    is at   21.06 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  755. The vertical     centroid of the NACELLE 4    is at   -1.49 meters from the CG, which is    0.07 meters from the reference point of this part.
  756. The longitudinal centroid of the NACELLE 4    is at    5.40 meters from the CG, which is   -3.68 meters from the reference point of this part.
  757.  
  758. The frontal          area of the W-FAIRING 1  is    0.112 square meters.
  759. The side             area of the W-FAIRING 1  is    0.121 square meters.
  760. The top              area of the W-FAIRING 1  is    0.325 square meters.
  761. The total wetted     area of the W-FAIRING 1  is    1.487 square meters.
  762. The lateral      centroid of the W-FAIRING 1  is at    0.00 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  763. The vertical     centroid of the W-FAIRING 1  is at   -3.83 meters from the CG, which is    0.22 meters from the reference point of this part.
  764. The longitudinal centroid of the W-FAIRING 1  is at  -21.68 meters from the CG, which is   -0.13 meters from the reference point of this part.
  765.  
  766. The frontal          area of the W-FAIRING 2  is    0.071 square meters.
  767. The side             area of the W-FAIRING 2  is    0.378 square meters.
  768. The top              area of the W-FAIRING 2  is    0.517 square meters.
  769. The total wetted     area of the W-FAIRING 2  is    1.905 square meters.
  770. The lateral      centroid of the W-FAIRING 2  is at    1.70 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  771. The vertical     centroid of the W-FAIRING 2  is at   -4.05 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  772. The longitudinal centroid of the W-FAIRING 2  is at    5.47 meters from the CG, which is   -0.00 meters from the reference point of this part.
  773.  
  774. The frontal          area of the W-FAIRING 3  is    0.071 square meters.
  775. The side             area of the W-FAIRING 3  is    0.378 square meters.
  776. The top              area of the W-FAIRING 3  is    0.517 square meters.
  777. The total wetted     area of the W-FAIRING 3  is    1.905 square meters.
  778. The lateral      centroid of the W-FAIRING 3  is at   -1.70 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  779. The vertical     centroid of the W-FAIRING 3  is at   -4.05 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  780. The longitudinal centroid of the W-FAIRING 3  is at    5.47 meters from the CG, which is   -0.00 meters from the reference point of this part.
  781.  
  782. The frontal          area of the W-FAIRING 4  is    0.071 square meters.
  783. The side             area of the W-FAIRING 4  is    0.378 square meters.
  784. The top              area of the W-FAIRING 4  is    0.517 square meters.
  785. The total wetted     area of the W-FAIRING 4  is    1.905 square meters.
  786. The lateral      centroid of the W-FAIRING 4  is at    5.19 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  787. The vertical     centroid of the W-FAIRING 4  is at   -4.05 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  788. The longitudinal centroid of the W-FAIRING 4  is at    2.38 meters from the CG, which is   -0.00 meters from the reference point of this part.
  789.  
  790. The frontal          area of the W-FAIRING 5  is    0.071 square meters.
  791. The side             area of the W-FAIRING 5  is    0.378 square meters.
  792. The top              area of the W-FAIRING 5  is    0.517 square meters.
  793. The total wetted     area of the W-FAIRING 5  is    1.905 square meters.
  794. The lateral      centroid of the W-FAIRING 5  is at   -5.19 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  795. The vertical     centroid of the W-FAIRING 5  is at   -4.05 meters from the CG, which is    0.00 meters from the reference point of this part.
  796. The longitudinal centroid of the W-FAIRING 5  is at    2.38 meters from the CG, which is   -0.00 meters from the reference point of this part.
  797.  
  798. Engines have mass 20672.93 kg (5.21% of total):
  799.     The radius of gyration of the engines in roll is    17.23 m, based on all engine powers/thrusts and locations.
  800.     The radius of gyration of the engines in pitch is    6.74 m, based on all engine powers/thrusts and locations.
  801.     The radius of gyration of the engines in yaw is      18.28 m, based on all engine powers/thrusts and locations.
  802.  
  803. Remainder of the craft has mass 158082.42 (39.83% of total):
  804.     The radius of gyration of the shell    in roll is     8.60 m, based on mass-distribution across the shell of the craft with a 50% weighting on all of the flying surfaces.
  805.     The radius of gyration of the shell    in pitch is   15.39 m, based on mass-distribution across the shell of the craft with a 50% weighting on all of the flying surfaces.
  806.     The radius of gyration of the shell    in yaw is      17.26 m, based on mass-distribution across the shell of the craft with a 50% weighting on all of the flying surfaces.
  807.  
  808. Final combined results:
  809.     The radius of gyration in roll is     9.99 m.
  810.     The radius of gyration in pitch is   14.66 m.
  811.     The radius of gyration in yaw is      17.38 m.
  812.  
  813. For LEFT WING 1 :
  814. Full slat deployment will cause coefficient data to spread out alpha-wise to 143.72% of original.
  815. Full slat deployment will also change the lift coefficient by the same amount (keeping the lift SLOPE the same).
  816.  
  817. For RIGT WING 1 :
  818. Full slat deployment will cause coefficient data to spread out alpha-wise to 143.72% of original.
  819. Full slat deployment will also change the lift coefficient by the same amount (keeping the lift SLOPE the same).
  820.  
  821. For LEFT WING 2 :
  822. Full slat deployment will cause coefficient data to spread out alpha-wise to 143.72% of original.
  823. Full slat deployment will also change the lift coefficient by the same amount (keeping the lift SLOPE the same).
  824.  
  825. For RIGT WING 2 :
  826. Full slat deployment will cause coefficient data to spread out alpha-wise to 143.72% of original.
  827. Full slat deployment will also change the lift coefficient by the same amount (keeping the lift SLOPE the same).
  828.  
  829. For LEFT WING 3 :
  830. Full slat deployment will cause coefficient data to spread out alpha-wise to 143.72% of original.
  831. Full slat deployment will also change the lift coefficient by the same amount (keeping the lift SLOPE the same).
  832.  
  833. For RIGT WING 3 :
  834. Full slat deployment will cause coefficient data to spread out alpha-wise to 143.72% of original.
  835. Full slat deployment will also change the lift coefficient by the same amount (keeping the lift SLOPE the same).
  836.  
  837. For LEFT WING 4 :
  838. Full slat deployment will cause coefficient data to spread out alpha-wise to 143.72% of original.
  839. Full slat deployment will also change the lift coefficient by the same amount (keeping the lift SLOPE the same).
  840.  
  841. For RIGT WING 4 :
  842. Full slat deployment will cause coefficient data to spread out alpha-wise to 143.72% of original.
  843. Full slat deployment will also change the lift coefficient by the same amount (keeping the lift SLOPE the same).
  844.  
  845.  
  846. The centroid of all foils is at         10.07 m (positive aft from CG) when the 25% chord is assumed to be the element location.
  847. The centroid of all foils is at         10.39 m (positive aft from CG) when the wing is looked at partially as a delta-wing based on taper ratio.
  848. The average chord of all foils is        7.24 m.
  849. So you could say the static margin is    1.39 (positive stable) when the 25% chord is assumed to be the element location.
  850. So you could say the static margin is    1.44 (positive stable) when the wing is looked at partially as a delta-wing based on taper ratio.
  851.  
  852. DOWNWASH SITUATION:  W1=wing 1
  853.                      W2=wing 2
  854.                      W3=wing 3
  855.                      HS=horiz stab (additional 'misc' wings not shown, though they are calculated)
  856.  
  857. LEFT WING 1 :  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------ FUSE ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------ 
  858. LEFT WING 2 :                                                                                                              ------------  ------------  ------------  ------------ FUSE ------------  ------------  ------------  ------------                                                                                                             
  859. LEFT WING 3 :  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------ FUSE ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------ 
  860. LEFT WING 4 :  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------ FUSE ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------  ------------ 
  861. LEFT H-STAB :                                                        W1----------  W1----------  W1----------  W1----------  W1----------  W1----------  W1---------- FUSE W1----------  W1----------  W1----------  W1----------  W1----------  W1----------  W1----------                                                       
  862. VERT STAB 1 :                                                                                                              ------------  ------------  ------------  ------------ FUSE ------------  ------------  ------------  ------------                                                                                                             
  863. MISC WING 1 :                                                                                                                                                  ------------  ------------ FUSE ------------  ------------                                                                                                                                                 
  864. MISC WING 3 :                                                                                                                                                  ------------  ------------ FUSE ------------  ------------                                                                                                                                                 
  865. MISC WING 5 :                                                                                                                                                  ------------  ------------ FUSE ------------  ------------                                                                                                                                                 
  866. MISC WING 7 :                                                                                                                                                  ------------  ------------ FUSE ------------  ------------                                                                                                                                                 
  867.  
  868. The downwash of the LEFT WING 1  onto the LEFT H-STAB  will be    2.77 deg per coefficient of lift TIMES THE COSINE of the LEFT WING 1  sweep.
  869.  
  870. The downwash of the RIGT WING 1  onto the RIGT H-STAB  will be    2.77 deg per coefficient of lift TIMES THE COSINE of the RIGT WING 1  sweep.
  871.  
  872.  
  873. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  874. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 3 B.wpn:
  875. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  876. The frontal area                is    0.204 square meters.
  877. The side area                   is    1.727 square meters.
  878. The top area                    is    1.107 square meters.
  879. The longitudinal centroid       is    1.291 meters from the CG OF THE WEAPON.
  880. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  881. The vertical     centroid       is   -0.089 meters from the CG OF THE WEAPON.
  882. The radius of gyration in roll  is    0.25 meters.
  883. The radius of gyration in pitch is    1.58 meters.
  884. The radius of gyration in yaw   is    1.57 meters.
  885.  
  886.  
  887. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  888. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 3 B.wpn:
  889. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  890. The frontal area                is    0.204 square meters.
  891. The side area                   is    1.727 square meters.
  892. The top area                    is    1.107 square meters.
  893. The longitudinal centroid       is    1.291 meters from the CG OF THE WEAPON.
  894. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  895. The vertical     centroid       is   -0.089 meters from the CG OF THE WEAPON.
  896. The radius of gyration in roll  is    0.25 meters.
  897. The radius of gyration in pitch is    1.58 meters.
  898. The radius of gyration in yaw   is    1.57 meters.
  899.  
  900.  
  901. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  902. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 3 B.wpn:
  903. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  904. The frontal area                is    0.204 square meters.
  905. The side area                   is    1.727 square meters.
  906. The top area                    is    1.107 square meters.
  907. The longitudinal centroid       is    1.291 meters from the CG OF THE WEAPON.
  908. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  909. The vertical     centroid       is   -0.089 meters from the CG OF THE WEAPON.
  910. The radius of gyration in roll  is    0.25 meters.
  911. The radius of gyration in pitch is    1.58 meters.
  912. The radius of gyration in yaw   is    1.57 meters.
  913.  
  914.  
  915. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  916. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 3 B.wpn:
  917. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  918. The frontal area                is    0.204 square meters.
  919. The side area                   is    1.727 square meters.
  920. The top area                    is    1.107 square meters.
  921. The longitudinal centroid       is    1.291 meters from the CG OF THE WEAPON.
  922. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  923. The vertical     centroid       is   -0.089 meters from the CG OF THE WEAPON.
  924. The radius of gyration in roll  is    0.25 meters.
  925. The radius of gyration in pitch is    1.58 meters.
  926. The radius of gyration in yaw   is    1.57 meters.
  927.  
  928.  
  929. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  930. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 2 B.wpn:
  931. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  932. The frontal area                is    0.403 square meters.
  933. The side area                   is    3.174 square meters.
  934. The top area                    is    1.873 square meters.
  935. The longitudinal centroid       is    1.550 meters from the CG OF THE WEAPON.
  936. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  937. The vertical     centroid       is   -0.223 meters from the CG OF THE WEAPON.
  938. The radius of gyration in roll  is    0.40 meters.
  939. The radius of gyration in pitch is    1.94 meters.
  940. The radius of gyration in yaw   is    1.92 meters.
  941.  
  942.  
  943. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  944. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 2 B.wpn:
  945. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  946. The frontal area                is    0.403 square meters.
  947. The side area                   is    3.174 square meters.
  948. The top area                    is    1.873 square meters.
  949. The longitudinal centroid       is    1.550 meters from the CG OF THE WEAPON.
  950. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  951. The vertical     centroid       is   -0.223 meters from the CG OF THE WEAPON.
  952. The radius of gyration in roll  is    0.40 meters.
  953. The radius of gyration in pitch is    1.94 meters.
  954. The radius of gyration in yaw   is    1.92 meters.
  955.  
  956.  
  957. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  958. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 1 B.wpn:
  959. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  960. The frontal area                is    0.403 square meters.
  961. The side area                   is    3.405 square meters.
  962. The top area                    is    1.997 square meters.
  963. The longitudinal centroid       is    1.714 meters from the CG OF THE WEAPON.
  964. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  965. The vertical     centroid       is   -0.222 meters from the CG OF THE WEAPON.
  966. The radius of gyration in roll  is    0.40 meters.
  967. The radius of gyration in pitch is    2.12 meters.
  968. The radius of gyration in yaw   is    2.10 meters.
  969.  
  970.  
  971. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  972. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 1 B.wpn:
  973. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  974. The frontal area                is    0.403 square meters.
  975. The side area                   is    3.405 square meters.
  976. The top area                    is    1.997 square meters.
  977. The longitudinal centroid       is    1.714 meters from the CG OF THE WEAPON.
  978. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  979. The vertical     centroid       is   -0.222 meters from the CG OF THE WEAPON.
  980. The radius of gyration in roll  is    0.40 meters.
  981. The radius of gyration in pitch is    2.12 meters.
  982. The radius of gyration in yaw   is    2.10 meters.
  983.  
  984.  
  985. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  986. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 1 F.wpn:
  987. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  988. The frontal area                is    0.240 square meters.
  989. The side area                   is    1.586 square meters.
  990. The top area                    is    1.106 square meters.
  991. The longitudinal centroid       is   -1.352 meters from the CG OF THE WEAPON.
  992. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  993. The vertical     centroid       is   -0.146 meters from the CG OF THE WEAPON.
  994. The radius of gyration in roll  is    0.28 meters.
  995. The radius of gyration in pitch is    1.62 meters.
  996. The radius of gyration in yaw   is    1.61 meters.
  997.  
  998.  
  999. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1000. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 1 F.wpn:
  1001. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1002. The frontal area                is    0.240 square meters.
  1003. The side area                   is    1.586 square meters.
  1004. The top area                    is    1.106 square meters.
  1005. The longitudinal centroid       is   -1.352 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1006. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1007. The vertical     centroid       is   -0.146 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1008. The radius of gyration in roll  is    0.28 meters.
  1009. The radius of gyration in pitch is    1.62 meters.
  1010. The radius of gyration in yaw   is    1.61 meters.
  1011.  
  1012.  
  1013. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1014. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 2 F.wpn:
  1015. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1016. The frontal area                is    0.240 square meters.
  1017. The side area                   is    1.363 square meters.
  1018. The top area                    is    1.042 square meters.
  1019. The longitudinal centroid       is   -1.221 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1020. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1021. The vertical     centroid       is   -0.131 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1022. The radius of gyration in roll  is    0.27 meters.
  1023. The radius of gyration in pitch is    1.48 meters.
  1024. The radius of gyration in yaw   is    1.46 meters.
  1025.  
  1026.  
  1027. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1028. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 2 F.wpn:
  1029. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1030. The frontal area                is    0.240 square meters.
  1031. The side area                   is    1.363 square meters.
  1032. The top area                    is    1.042 square meters.
  1033. The longitudinal centroid       is   -1.221 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1034. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1035. The vertical     centroid       is   -0.131 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1036. The radius of gyration in roll  is    0.27 meters.
  1037. The radius of gyration in pitch is    1.48 meters.
  1038. The radius of gyration in yaw   is    1.46 meters.
  1039.  
  1040.  
  1041. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1042. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 3 F.wpn:
  1043. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1044. The frontal area                is    0.126 square meters.
  1045. The side area                   is    0.503 square meters.
  1046. The top area                    is    0.382 square meters.
  1047. The longitudinal centroid       is   -0.096 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1048. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1049. The vertical     centroid       is    0.024 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1050. The radius of gyration in roll  is    0.17 meters.
  1051. The radius of gyration in pitch is    0.46 meters.
  1052. The radius of gyration in yaw   is    0.45 meters.
  1053.  
  1054.  
  1055. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1056. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 3 F.wpn:
  1057. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1058. The frontal area                is    0.126 square meters.
  1059. The side area                   is    0.503 square meters.
  1060. The top area                    is    0.382 square meters.
  1061. The longitudinal centroid       is   -0.096 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1062. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1063. The vertical     centroid       is    0.024 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1064. The radius of gyration in roll  is    0.17 meters.
  1065. The radius of gyration in pitch is    0.46 meters.
  1066. The radius of gyration in yaw   is    0.45 meters.
  1067.  
  1068.  
  1069. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1070. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 3 F.wpn:
  1071. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1072. The frontal area                is    0.126 square meters.
  1073. The side area                   is    0.503 square meters.
  1074. The top area                    is    0.382 square meters.
  1075. The longitudinal centroid       is   -0.096 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1076. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1077. The vertical     centroid       is    0.024 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1078. The radius of gyration in roll  is    0.17 meters.
  1079. The radius of gyration in pitch is    0.46 meters.
  1080. The radius of gyration in yaw   is    0.45 meters.
  1081.  
  1082.  
  1083. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1084. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\flaptrack 3 F.wpn:
  1085. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1086. The frontal area                is    0.126 square meters.
  1087. The side area                   is    0.503 square meters.
  1088. The top area                    is    0.382 square meters.
  1089. The longitudinal centroid       is   -0.096 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1090. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1091. The vertical     centroid       is    0.024 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1092. The radius of gyration in roll  is    0.17 meters.
  1093. The radius of gyration in pitch is    0.46 meters.
  1094. The radius of gyration in yaw   is    0.45 meters.
  1095.  
  1096.  
  1097. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1098. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\LG outer.wpn:
  1099. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1100. The frontal area                is    0.082 square meters.
  1101. The side area                   is    0.415 square meters.
  1102. The top area                    is    0.529 square meters.
  1103. The longitudinal centroid       is    0.704 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1104. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1105. The vertical     centroid       is   -0.121 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1106. The radius of gyration in roll  is    0.28 meters.
  1107. The radius of gyration in pitch is    0.79 meters.
  1108. The radius of gyration in yaw   is    0.75 meters.
  1109.  
  1110.  
  1111. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1112. Weaapon E:\Jogos\XSystem\Aircraft:Heavy Metal:B747-400 United:Weapons\LG outer.wpn:
  1113. ÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑÑ
  1114. The frontal area                is    0.082 square meters.
  1115. The side area                   is    0.415 square meters.
  1116. The top area                    is    0.529 square meters.
  1117. The longitudinal centroid       is    0.704 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1118. The lateral      centroid       is    0.000 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1119. The vertical     centroid       is   -0.121 meters from the CG OF THE WEAPON.
  1120. The radius of gyration in roll  is    0.28 meters.
  1121. The radius of gyration in pitch is    0.79 meters.
  1122. The radius of gyration in yaw   is    0.75 meters.
  1123.  
  1124.